微電網(wǎng)儲能系統(tǒng)的設(shè)計
日期：2021-11-25    瀏覽次數(shù): 4957

　　設(shè)計了一種適用于380V交流微電網(wǎng)的鋰電池組儲能系統(tǒng)。該系統(tǒng)核心是具備功率雙向流動功能的雙向DC-DC變換器和雙向DC-AC變換器的主電路及其控制部分。在Matlab/Simulink平臺下進(jìn)行了儲能系統(tǒng)數(shù)值仿真，結(jié)果表明兩變換器主電路及其控制部分各項指標(biāo)滿足要求，可行性強(qiáng);最后通過試驗，驗證該系統(tǒng)相關(guān)指標(biāo)滿足微電網(wǎng)并網(wǎng)、孤島工作模式下電能質(zhì)量要求，系統(tǒng)運(yùn)行安全可靠。

　　在全球日益嚴(yán)重的環(huán)境污染和能源短缺問題的背景下，新能源技術(shù)與微電網(wǎng)技術(shù)應(yīng)運(yùn)而生。結(jié)合我國自身現(xiàn)狀和國外經(jīng)驗，將微電網(wǎng)[1]定義為：通過本地分布式電源(DG)、儲能系統(tǒng)、能量變換裝置及相關(guān)負(fù)荷等組成的特殊電網(wǎng)，在充分滿足本地用戶對電能質(zhì)量和供電安全要求的基礎(chǔ)上，實現(xiàn)電網(wǎng)的并網(wǎng)、孤島模式運(yùn)行[2]。并網(wǎng)模式指微電網(wǎng)與主網(wǎng)并聯(lián)運(yùn)行時，向主網(wǎng)輸出或吸收能量，主網(wǎng)控制頻率和電壓等重要電能質(zhì)量指標(biāo);孤島模式指微電網(wǎng)管理系統(tǒng)進(jìn)行孤島檢測[3]，發(fā)現(xiàn)主網(wǎng)含分布式電源的微電網(wǎng)運(yùn)行與優(yōu)化控制的合作研究(國家國際科技交流與合作專項)資助項目(2010DFB63200)，山西省高等學(xué)校中青年拔尖創(chuàng)新人才支持計劃資助，山西省電力公司科技項目支持。

　　故障或電能質(zhì)量不滿足要求時，微電網(wǎng)可以與主網(wǎng)斷開獨(dú)立運(yùn)行。此時，由本地微電源或儲能系統(tǒng)向負(fù)荷供電，電壓和頻率等重要指標(biāo)由微電網(wǎng)自身控制。因此，微電網(wǎng)孤島運(yùn)行及其兩種模式切換過程中的電能質(zhì)量問題成為關(guān)鍵。

　　微電網(wǎng)儲能系統(tǒng)可以較好地解決此類問題，論文研究的重點(diǎn)為基于PWM控制技術(shù)的雙向DC-DC變換器與雙向DC-AC變換器及其控制的鋰電池組儲能系統(tǒng)。儲能系統(tǒng)在其控制下于孤網(wǎng)模式進(jìn)行放電，為微電網(wǎng)提供穩(wěn)定的電壓和頻率支持，并網(wǎng)模式下進(jìn)行充電儲存能量。

　　微電網(wǎng)系統(tǒng)結(jié)構(gòu)

　　設(shè)計的儲能系統(tǒng)以確保微電網(wǎng)電能質(zhì)量為目標(biāo)，系統(tǒng)結(jié)構(gòu)如圖1所示。其中，儲能介質(zhì)的選擇至關(guān)重要，鋰電池組憑借其安全性能高、能量密度大及動作速度快等特性，成為大容量儲能蓄電的最佳選擇，本系統(tǒng)即使用單體標(biāo)稱容量為50A·h的鋰電池組作為存儲介質(zhì)。

　　圖1中，儲能系統(tǒng)控制部分采集微電網(wǎng)相關(guān)信息進(jìn)行系統(tǒng)計算和充、放電邏輯選擇，生成多路PWM信號，對雙向DC-DC變換器和雙向DC-AC變換器實施控制，從而對儲能系統(tǒng)工作模式與狀態(tài)進(jìn)行選擇切換。其中，雙向DC-DC變換器在充、放電過程中作為穩(wěn)壓接口電路調(diào)節(jié)鋰電池組的蓄能和釋能。雙向DC-AC變換器將儲能系統(tǒng)經(jīng)LC濾波電路與可變負(fù)載連接，最后通過靜態(tài)開關(guān)與主網(wǎng)相聯(lián)。

　　儲能系統(tǒng)建模

　　1.鋰電池組數(shù)學(xué)模型

　　當(dāng)前的大容量鋰電池組研究中，電池組主要采用內(nèi)阻模型[4]。內(nèi)阻模型將電池組等效為理想電流源與電阻串聯(lián)。儲能系統(tǒng)中，鋰電池組的端電壓Ub和電池充電狀態(tài)[5]SOC(StateofCharge)是系統(tǒng)的重要參量。計算公式為

　　2.雙向DC-DC變換器

　　由于儲能系統(tǒng)通過雙向DC-AC變換器與交流母線聯(lián)接時需要穩(wěn)定的直流電壓，而鋰電池組充放電時出口電壓變化幅度非常大，通常使用雙向DC-DC變換器作為接口電路，實現(xiàn)DC-AC變換器直流側(cè)電壓的恒定。本系統(tǒng)選擇雙向半橋變換器作為DC-DC主電路[6]。

　　雙向DC-DC變換器有充電和放電兩種工作模式[7]。充電模式時DC-DC變換器工作在buck狀態(tài)，能量由電網(wǎng)流向鋰電池組，為其充電;放電模式時DC-DC變換器工作在boost狀態(tài)，能量由鋰電池組流向電網(wǎng)，鋰電池組進(jìn)行放電。

　　3.雙向DC-AC變換器

　　雙向DC-AC變換器既可以將直流電逆變?yōu)槿嘟涣麟�，也可以將交流電整流為穩(wěn)定的直流電。目前，主要有電壓源型和電流源型變換器，電壓源型變換器輸出電壓可控，而電流源型變換器輸出電流可控。對于儲能系統(tǒng)來說，一般要求其輸出電壓穩(wěn)定，故本系統(tǒng)選擇電壓源型變換器[7]。

　　儲能系統(tǒng)控制

　　系統(tǒng)控制主要包括能量管理系統(tǒng)邏輯、雙向DC-DC變換器控制部分和雙向DC-AC變換器控制部分，控制系統(tǒng)決定了儲能系統(tǒng)的性能。

　　1.儲能系統(tǒng)能量管理工作邏輯

　　微電網(wǎng)能量管理系統(tǒng)(EMS)決定微電網(wǎng)的運(yùn)行模式，如圖2所示。應(yīng)當(dāng)指出，鋰電池組的荷電狀態(tài)SOC不能直接測量，但是可以通過式(2)求得。

　　圖2中，SOCmax為鋰電池組最高荷電狀態(tài)，即此時鋰電池組飽合不可進(jìn)行充電;SOCmin為鋰電池最低荷電狀態(tài)，此時鋰電池組嚴(yán)重虧電不可進(jìn)行放電;Pnet為孤島內(nèi)負(fù)荷功率需求量;Pmax為儲能系統(tǒng)可提供的最大功率;Ubattery為鋰電池的出口端電壓;Ucharge為恒壓、恒流充電狀態(tài)的切換條件電壓。

　　主網(wǎng)電能質(zhì)量依據(jù)IEEE1547TM[8]相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行判定。

　　2.雙向DC-DC變換器控制

　　雙向DC-DC變換器的作用是維持DC-AC變換器直流側(cè)電壓恒定。當(dāng)儲能設(shè)備充、放電時，DC-AC變換器直流側(cè)電壓始終恒定，可以減小DC-AC變換器控制系統(tǒng)的偏差，保持系統(tǒng)穩(wěn)定，從而使交流側(cè)輸出或輸入的頻率和電壓穩(wěn)定，保證整個系統(tǒng)可靠運(yùn)行。其控制框圖如圖3所示。

　　系統(tǒng)采用限功率恒流/恒壓方式充、放電。在綜合考慮儲能設(shè)備狀態(tài)和網(wǎng)側(cè)直流電壓狀態(tài)后，選通Sboost或Sbuck開關(guān)信號即可實現(xiàn)雙向功率流動功能。

　　3.雙向DC-AC變換器控制

　　重點(diǎn)介紹雙向DC-AC變換器逆變工作模式的控制。逆變工作模式選擇V/f下垂控制策略，控制目標(biāo)為DC-AC變換器交流側(cè)三相電壓與頻率，控制結(jié)構(gòu)如圖4所示。

　　圖4中，Ln、Cn及Rn分別為濾波器的電感、電容及電阻;Zn為負(fù)載阻抗(n=a、b、c);Vn為逆變器輸出電壓;iLn為其輸出電流;un為負(fù)載電壓;icn為流向濾波器電容電流;Snb為控制信號。

　　圖4中，V/f下垂控制器主要由功率控制器和電壓、電流雙環(huán)控制器組成。首先通過采集負(fù)載電壓和逆變器輸出的電壓和電流，計算出微電源輸出的有功功率和無功功率，然后經(jīng)功率控制器得到相應(yīng)三相瞬時參考電壓udref、uqref，最后通過電壓、電流雙環(huán)控制器產(chǎn)生開關(guān)信號，實現(xiàn)對DC-AC變換器的逆變工作模式控制。雙向DC-AC變換器整流工作控制目標(biāo)為直流側(cè)電壓，此處不再贅述。

　　雙向功率流動功能控制方法與雙向DC-DC變換器控制方法類似。整流和逆變兩種工作模式各輸出六路PWM控制信號，綜合考慮儲能設(shè)備狀態(tài)和主網(wǎng)狀態(tài)后，選通相應(yīng)開關(guān)信號即可實現(xiàn)。

　　儲能系統(tǒng)仿真分析

　　進(jìn)行系統(tǒng)實現(xiàn)前，根據(jù)實際系統(tǒng)參數(shù)，在Matlab/Simulink環(huán)境中進(jìn)行數(shù)值仿真，驗證方案的可行性，為系統(tǒng)實現(xiàn)提供理論依據(jù)。

　　1.樣機(jī)系統(tǒng)參數(shù)

　　儲能系統(tǒng)樣機(jī)及微電網(wǎng)主要參數(shù)如下：

　　鋰電池儲能裝置單體額定電壓為3.2V，標(biāo)稱容量為50A·h，150塊串聯(lián)，鋰電池組出口額定電壓為480V，額定功率為50kW，充放電限制電流為100A;雙向DC-AC變換器直流網(wǎng)側(cè)電壓為648～852V。DC-AC交流網(wǎng)側(cè)線電壓為380(1±10%)V，頻率為(50±0.2)Hz，開關(guān)頻率為20kHz，濾波電感為1mH，濾波電容為510μF。

　　2.Matlab/Simulink數(shù)值仿真結(jié)果及分析

　　按照微電網(wǎng)儲能系統(tǒng)結(jié)構(gòu)與系統(tǒng)參數(shù)，在Matlab/Simulink環(huán)境下搭建微電網(wǎng)儲能系統(tǒng)。并進(jìn)行以下三種模式的仿真實驗。

　　(1)孤島模式

　　孤島模式為系統(tǒng)工作于孤島模式逆變狀態(tài)下，微電網(wǎng)儲能系統(tǒng)的設(shè)計PowerSystem由儲能系統(tǒng)為微電網(wǎng)內(nèi)負(fù)荷供電。實驗過程中對負(fù)荷由10kW增加至20kW左右，對DC-AC交流側(cè)三相電流進(jìn)行觀測，波形如圖5所示。

　　對三相電壓電流幅值、波形和頻率進(jìn)行觀測，均滿足電能質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)，DC-AC直流側(cè)電壓在DC-DC變換器控制下保持在648～852V有效范圍內(nèi)。

　　(2)并網(wǎng)模式

　　并網(wǎng)模式由主網(wǎng)對微電網(wǎng)內(nèi)負(fù)荷和儲能系統(tǒng)供電，儲能系統(tǒng)工作在整流充電模式。對DC-AC變換器直流側(cè)電壓、鋰電池池組充電電流進(jìn)行觀測。經(jīng)分析，三相電壓電流幅值、波形和頻率均滿足電能質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)，DC-AC變換器直流側(cè)電壓在DC-DC變換器控制下保持在648～852V有效范圍內(nèi)，鋰電池組充電電流在DC-DC變換器恒流控制下在限流范圍內(nèi)正常工作。

　　(3)模式切換

　　并網(wǎng)與孤島兩種運(yùn)行模式切換過程中的電能質(zhì)量是儲能系統(tǒng)的一個重要指標(biāo)。分別在仿真時間0.05s時進(jìn)行孤島至并網(wǎng)模式切換和并網(wǎng)至孤島模式切換。經(jīng)分析，兩種模式相互切換時，電能質(zhì)量在切換瞬間出現(xiàn)幅度和波形的瞬間波動，但交流網(wǎng)側(cè)電壓波形和頻率均滿足電能質(zhì)量要求。

　　通過Matlab/Simulink數(shù)值仿真，儲能系統(tǒng)控制達(dá)到相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)，有待系統(tǒng)試驗驗證。

　　系統(tǒng)樣機(jī)試驗結(jié)果與分析

　　對試驗系統(tǒng)的實際運(yùn)行效果，進(jìn)行了2組儲能系統(tǒng)孤島模式下帶負(fù)荷放電試驗，1組并網(wǎng)模式下整流充電試驗和2組模式切換試驗。

　　1)儲能系統(tǒng)孤島模式下帶負(fù)荷放電試驗，三相平衡負(fù)荷：Ra=29.4Ω，Rb=30.3Ω，Rc=30.11Ω。

　　2)儲能系統(tǒng)孤島模式下帶負(fù)荷放電試驗，三相平衡負(fù)荷：Ra=20.1Ω，Rb=20.1Ω，Rc=19.9Ω。

　　3)并網(wǎng)與孤島模式切換試驗，DC-AC變換器交流側(cè)三相電壓波形如圖6所示。

　　通過分析儲能系統(tǒng)孤島模式下帶負(fù)荷放電試驗結(jié)果，儲能系統(tǒng)在V/f下垂控制下逆變輸出三相交流相電壓，有效值為215V，頻率為49.96Hz，均達(dá)到標(biāo)準(zhǔn)要求;分析儲能系統(tǒng)并網(wǎng)模式下整流充電試驗結(jié)果，雙向DC-AC變換器直流側(cè)電壓在整流控制下維持在有效值690V，達(dá)到標(biāo)準(zhǔn)要求;分析圖6中兩種模式間切換試驗結(jié)果，交流電壓有效值分別為225.84V和226.38V，均在電能質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)電壓220(1±5%)V范圍內(nèi)，頻率50Hz亦滿足標(biāo)準(zhǔn)要求。

　　結(jié)束語

　　運(yùn)用Matlab/Simulink數(shù)值仿真實驗，驗證儲能系統(tǒng)中雙向DC-DC變換器和雙向DC-AC變換器的功率電路及其控制部分各項指標(biāo)滿足要求，驗證了系統(tǒng)的可行性。并通過樣機(jī)試驗，驗證系統(tǒng)相關(guān)指標(biāo)滿足微電網(wǎng)并網(wǎng)、孤島工作模式和不同模式切換過程的電能質(zhì)量要求，系統(tǒng)運(yùn)行穩(wěn)定。但在當(dāng)前全球能量短缺的背景下，系統(tǒng)能否在包含太陽能、風(fēng)力發(fā)電單元等多種形式微電源的復(fù)雜微電網(wǎng)環(huán)境中，在更加完善的上層能量管理系統(tǒng)控制下安全、穩(wěn)定和高效運(yùn)行，應(yīng)該是下步繼續(xù)完善的主要方向。

　　參考文獻(xiàn)

　　[1]王成山，楊占剛，等.微網(wǎng)實驗室系統(tǒng)結(jié)構(gòu)特征及控制模式分析[J].電力系統(tǒng)自動化，2012，34(1)：99-103.

　　[2]魯宗相，王彩霞，等.微電網(wǎng)研究綜述[J].電力系統(tǒng)自動化，2007，31 (19)：100-106.

　　[3]郭小強(qiáng)，鄔偉揚(yáng).微電網(wǎng)非破壞性無盲區(qū)孤島檢測技術(shù)[J].中國電機(jī)工程學(xué)報，2009，29 (25)：7-12.

　　[4]Liu Xiong，Wang Peng，Loh Poh Chiang，et al.A hy-brid AC/DC micro-grid and its coordination control[J].IEEE Transactions On Smart Grid，2011，2(2)：278-286.

　　[5]劉浩.純電動汽車用鋰離子電池 SOC 估算方案的研究[J].電氣應(yīng)用，2010，29 (12)：54-58.

　　[6]趙玉葉.超級電容器直流儲能系統(tǒng)的分析和設(shè)計[D].秦皇島：燕山大學(xué)，2011.

　　[7]徐偉.磷酸鐵鋰動力電池組充電系統(tǒng)的設(shè)計與實現(xiàn)[J].電氣應(yīng)用，2011，30 (19)：50-53.

　　[8]IEEE Std 1547 (TM) —2003 IEEE standard for inter con-necting distributed resources with electric power systems[S].

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